在不同的直流偏磁下,硅鋼片會表現出不同的磁化特性以及磁致伸縮特性。為了研究實際工作狀態中磁控飽和電抗器的振動,對不同直流偏磁下硅鋼片的磁化特性和磁致伸縮特性進行測量。并基于測得的本構關系,建立磁控飽和電抗器的電磁-機械多場耦合模型�？紤]鐵心的電磁力和硅鋼片的磁致伸縮效應,進行磁控飽和電抗器在不同直流偏磁下電磁場和機械場的數值計算,以得到磁通密度、應力和振動的分布情況以及直流偏磁程度對磁控飽和電抗器振動的影響,進而分析電抗器不同位置的振動情況,為減少磁控飽和電抗器的振動噪聲提供有力的理論依據與計算方法?料參數對計算結果的準確度有著直接影響。對應用于電抗器的硅鋼片而言，硅鋼片在不同的工作狀態下會表現出不同的磁特性，所以為了保證計算結果的準確性，必須準確測量所研究電抗器硅鋼片在實際工作狀態下的磁化特性與磁致伸縮特性。本文所研究的磁控飽和電抗器采用的是武鋼生產的無取向硅鋼片，使用德國BＲOCKHAUS公司的測量系統對單片硅鋼片進行材料測量，分別測量了220V工作電壓以及2A和4A直流偏磁分別與其疊加下硅鋼片的磁化曲線(H-B)和磁致伸縮曲線(H-λ)，分別如圖1與圖2所示。制備及緩釋性能-數控滾圓機滾弧機折彎機張家港電動倒角機液壓滾圓機滾弧機在仿真計算的過程中將測量得到的磁化曲線和磁致伸縮曲線通過插值的方法運用到所對應的模型中，從而提高磁控飽和電抗器振動計算的準確度。圖1不同直流偏磁下硅鋼片的磁化曲線通過對比不同直流偏磁與220V工作電壓疊加下硅鋼片的磁化曲線和磁致伸縮曲線可知，磁化曲線隨著直流偏磁的增大而向右移動，并且當磁通密度達到1．6T左右的時候，各條磁化曲線重合且不再繼續快速增大， 本文由公司網站滾圓機網站采集轉載中國知網資源整理!www.gunyuanji.name也就是說，當磁通密度達到1．6T的時候，硅鋼片已經達到飽和狀態。而磁致伸縮曲線則隨著直流偏磁的增大而略微下移，即硅鋼片的磁致伸縮隨著直流偏磁的增大而略微減小。由此可見，當在激勵中加入直流偏磁后，硅鋼片的磁化特性和磁致伸縮特性均發生了一定的改變，因此，本文將采用不同激勵下硅鋼片的磁化特性與磁致伸縮特性對磁控飽和電抗器在不同直流偏磁狀態下的振動進行仿真計算，進而使計算結果更加貼近實際。圖2不同直流偏磁下硅鋼片的磁致伸縮曲線Fig?料參數對計算結果的準確度有著直接影響。對應用于電抗器的硅鋼片而言，硅鋼片在不同的工作狀態下會表現出不同的磁特性，所以為了保證計算結果的準確性，必須準確測量所研究電抗器硅鋼片在實際工作狀態下的磁化特性與磁致伸縮特性。本文所研究的磁控飽和電抗器采用的是武鋼生產的無取向硅鋼片，使用德國BＲOCKHAUS公司的測量系統對單片硅鋼片進行材料測量，分別測量了220V工作電壓以及2A和4A直流偏磁分別與其疊加下硅鋼片的磁化曲線(H-B)和磁致伸縮曲線(H-λ)，分別如圖1與圖2所示。在仿真計算的過程中將測量得到的磁化曲線和磁致伸縮曲線通過插值的方法運用到所對應的模型中，從而提高磁控飽和電抗器振動計算的準確度。圖1不同直流偏磁下硅鋼片的磁化曲線F通過對比不同直流偏磁與220V工作電壓疊加下硅鋼片的磁化曲線和磁致伸縮曲線可知，磁化曲線隨著直流偏磁的增大而向右移動，并且當磁通密度達到1．6T左右的時候，各條磁化曲線重合且不再繼續快速增大，也就是說，當磁通密度達到1．6T的時候，硅鋼片已經達到飽和狀態。而磁致伸縮曲線則隨著直流偏磁的增大而略微下移，即硅鋼片的磁致伸縮隨著直流偏磁的增大而略微減小。由此可見，當在激勵中加入直流偏磁后，硅鋼片的磁化特性和磁致伸縮特性均發生了一定的改變，因此，本文將采用不同激勵下硅鋼片的磁化特性與磁致伸縮特性對磁控飽和電抗器在不同直流偏磁狀態下的振動進行仿真計算，進而使計算結果更加貼近實際。圖2不同直流偏磁下硅鋼片的磁致伸縮曲線Fig制備及緩釋性能-數控滾圓機滾弧機折彎機張家港電動倒角機液壓滾圓機滾弧機 本文由公司網站滾圓機網站采集轉載中國知網資源整理!www.gunyuanji.name